关于风荷载的相关计算，我写过两篇文章：
《风荷载计算中的是是非非》
《风洞数据释疑》
本次再做补充。
01 风洞数据输入国内风洞单位给出的可用于模型输入的数据一般为PM文件，PM文件有三个，每个文件有六列数据，分别为Fxx、Fxy、Mx，Fyx、Fyy，My。这和YJK的输入格式一致。
根据YJK的说明文件，Fxx、Fxy、Tx（FxT）分别表示结构所受的顺风向荷载、横风向风荷载以及平面内扭矩。这其实是一个单独的工况。一个PM文件对应两个单独工况。
在输入层间位移角时，Fx的工况（三列数据）输出X向的层间位移角，Fy的工况（三列数据）输出Y向的层间位移角，二者互不影响。
有些风洞单位（包括国外）并不提供PM文件，而是给出不同楼层的等效风荷载（Fx、Fy、Mz），然后给出不同工况（或方向角）下的组合系数，一般为24个工况或36个工况。
多工况的风荷载也可以在YJK中输入，首先在风荷载参数→基本参数→其他风向角中输入不同的角度，然后在指定风荷载中点击导入其他风向，即可生成新增数据列。每个角度对应三列数据，FiX，FiY，FiT。注意勾选数据下方的“其他风向使用整体坐标系”。
此处输入的风荷载按整体坐标系施加，结构计算和指定的风向角无关。但层间位移角仅输出指定角度的位移角。这里需要注意：结构模型的整体坐标系和风洞数据的整体坐标系需保持一致。
结构强度计算会给出不同风向角的结果，在设计时会取包络。对同一组风时程数据，改变输入的角度，结构构件内力和配筋不会发生变化，说明计算和输入的角度无关，一律按勾选的整体坐标系执行。
另外，结构承载力计算，风压需要放大1.1倍，如采用指定的风荷载，是否会自动执行此条？经测试，风荷载→基本参数→承载力设计时风荷载效应放大系数1.1，对风洞数据也起作用。
在输入风洞数据之前，要先检查风洞数据是否满足规范规定的最低值（类似于地震作用的剪重比），参考《建筑工程风洞试验方法标准》，风洞荷载计算得到的主轴方向基底弯矩不应低于《荷规》规定计算值的80%. 注意，基底弯矩满足80%，并不意味着基底剪力也满足80%.
02 加速度控制关于超高层建筑风振舒适度控制，除了《高规》给出的10年一遇风载工况下的控制标准。
CTBUH的一篇文章《Wind-Induced Motion of Tall Builidings：Designing for Occupant Comfort》给出了1年一遇风振加速度控制标准。
广东省标准《高层建筑风振舒适度评价标准及控制技术规程》对此问题也进行了对比研究，给出的风振加速度限值如下：
对应地，也给出了1年重现期的基本风压，以深圳地区为例，该值为0.206kPa。
个人认为，沿海地区1年一遇的风振加速度控制更为实际，也更贴近于正常使用的设计工况。
03 加速度计算关于加速度计算，需要注意几个问题：
1）规范给出的横风向风振加速度计算公式，是有试用条件的，不是任何情况下，都可以按规范公式进行计算。
2）对类似住宅等异型平面，如何得到角部位置的风振加速度？目前常用的方法是根据转动半径及质心角加速度进行换算。
但这个方法，隐含了刚性楼板假定的前提。对很多平面不规则（比如细腰、楼板大开洞等）建筑，恰恰不满足刚性楼板假定。目前暂无很好的办法处理该问题。
3）相比《高规》和广东省《荷规》，《高层建筑风振舒适度评价标准及控制技术规程》对加速度计算公式进行了部分改进，提高了峰值因子，将结构单位高度质量调整为广义质量，计算得到的加速度略大。
04 基本风压的问题根据荷载规范，整个深圳市，50年一遇的基本风压都是0.75kPa。但仔细想想，其实也是有些问题。比如，深圳市南侧靠海，常受台风登陆影响，风压取0.75问题不大，但靠北区域，接近东莞，取0.75kPa有没有必要？注意，东莞市的基本风压是0.55~0.65kpa。
如果一栋建筑建在深圳和东莞的边界，那风压是按0.65还是按0.75呢？这种问题本身应该不存在，但因为规范规定颗粒度的问题，在逻辑上它就存在了。事实上，类似问题，在规范上还不少，比如墙和柱的分界。
幸运的是，广东省荷载规范还给出了深圳市的基本风压分布图。根据这张图，深圳靠北区域基本风压为0.65kPa，与东莞吻合。
我们想想，如果50年一遇基本风压有这样一张分布图，那控制舒适度的10年一遇基本风压呢？这个问题好像还没有人想过。
最近这几年，深圳的大高宽比建筑越来越多，深圳高规对风载作用下的层间位移角有所放松，这很可能让舒适度成为设计控制因素。
当然，为了让设计实现而降低设计条件，这不是一件值得歌颂和赞美的事情。但是，在事实和逻辑的基础上，对设计条件进行细颗粒度的研究和辨析，是技术进步的一种表现。
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